Issue 19

L. Susmel et alii, Frattura ed Integrità Strutturale, 19 (2012) 37-50; DOI: 10.3221/IGF-ESIS.19.04 44 Si può subito osservare come le macro-prove Vickers mostrino, per tutti e tre i materiali, un valore di durezza sostanzialmente indipendente dal carico di prova, e questo ad ulteriore conferma di quanto già da tempo noto [5]. Nel zona della microdurezza invece, i valori misurati tendono, per tutti materiali considerati, a crescere al decrescere del carico di prova applicato, e questo incremento diventa chiaramente evidente in corrispondenza dei limiti inferiori di carico delimitanti la zona di utilizzo del micro-durometro. Importante è anche osservare che in questa zona dei diagrammi durezza-carico si è sempre osservato un anomalo comportamento dei risultati sperimentali. Analisi comparative hanno chiaramente evidenziato che questa anomalia poteva essere imputata ad un problema di cambio di scala nella catena di misura del micro-durometro, cambio di scala che avveniva, per carichi inferiori a 1N, quando la forza al penetratore passava dall’essere applicata mediante contrappesi all’essere applicata per effetto elettromagnetico. Fortunatamente la sovrapposizione del campo superiore di utilizzo del nano-durometro con quella inferiore del micro-durometro ha permesso di limitare questo problema, ottenendo così risultati più coerenti. Infine, i diagrammi di Fig. 7 mostrano che il raggiungimento dei limiti inferiori di carico nel campo delle misure di nano- durezza corrispondeva ad un marcato incremento del valore della durezza rispetto a quella misurata in campo macroscopico (questo trend può essere apprezzato con maggior dettaglio osservando la Tab. 2). A conclusione di questo paragrafo, si può da ultimo evidenziare che nel campo delle nano-indentazioni i valori di durezza misurati risultavano sempre caratterizzati da una dispersione statistica, in termini di deviazione standard, più elevata rispetto ai valori di micro- e macro-durezza, e questo in conseguenza al ruolo fondamentale giocato dalla reale morfologia del materiale in presenza di superfici indentate di estensione inferiore alla dimensione del grano. Materiale Durezza HV Incremento p = 490 N p = 0.49 mN [GPa] [GPa] [%] Al 7075T6 1.88 3.25 72.8 BS970 En3B 2.11 3.34 58.3 AISI 316L 1.87 3.75 100.5 Tabella 2 : Incremento delle durezze misurate in campo microscopico rispetto a quelle determinate in campo macroscopico. Table 2 : Comparison between measured micro- and macro- harness. C OMPARAZIONE TRA MISURE SPERIMENTALI E SIMULAZIONI NUMERICHE a Tab. 3 sintetizza i valori dell’errore commesso nello stimare, mediante l’approccio agli elementi finiti discusso in precedenza, la durezza dei tre materiali considerati nella presente investigazione. Importante è subito sottolineare come tutte le stime riportate nella sopramenzionata Tabella siano state ottenute assumendo che i materiali metallici considerati obbedissero alle leggi della meccanica del continuo e che il loro comportamento elasto-plastico fosse descritto da curve monotone ottenute con provini convenzionali (ovvero, macroscopici). La Tab. 3 pone, prima di tutto, in evidenza come i valori ricavati dalle simulazioni di macro-durezza siano tutti in perfetto accordo con le rilevazioni sperimentali. In particolare, il fatto che l’errore massimo sia sempre inferiore al 3%, sembra fortemente supportare l’idea che la durezza in campo macroscopico possa essere efficacemente stimata facendo semplicemente uso della classica meccanica del continuo. I risultati di Tab. 3 mostrano poi come al diminuire del carico di prova, ovvero spostandosi dal campo della macro- durezza al campo della micro-durezza, l’errore nella stima rimanga contenuto, ma in evidente tendenza alla crescita. Quando, infine, si entra decisamente nel campo della nano-durezza, l’errore nella stima cresce notevolmente, arrivando anche a valori superiori al 50%. Interessante è, prima di tutto, osservare come però l’errore commesso nella stima della nano-durezza dell’acciaio da costruzione BS970-En3B sia risultato essere molto basso, ovvero con errori, indipendentemente dall’entità del carico applicato, sempre inferiori all’10%. Una tale situazione può essere spiegata con semplicità, osservando che le barre di BS970-En3B da cui erano stati estratti sia i provini per le misure di durezza che i provini per le prove statiche sono state ottenute per rollatura a freddo: il materiale si presentava, pertanto, già fortemente incrudito e questo limitava notevolmente l’effetto della strain gradient plasticity [10] sul valore della durezza, visto che un ulteriore moto delle dislocazioni risultava altamente inibito a causa della precedente lavorazione a freddo. L