Issue 18

D. Firrao et alii, Frattura ed Integrità Strutturale, 18 (2011) 54-68; DOI: 10.3221/IGF-ESIS.18.06 66 di schianto interverrà in corrispondenza di una lunghezza ridotta di cricca per via dell’abbassamento del K Ic , come si può facilmente verificare facendo le integrazioni sopra descritte in intervalli differenti di lunghezza di cricca. Anche se non si incontrano strutture contenenti bainite, o la loro estensione è ridotta e quindi trascurabile, la variazione di microstruttura sul percorso di una cricca di fatica influisce sul numero di cicli complessivo a frattura e sulla forma del fronte di fatica. Vengono riportati qui di seguito (Fig. 15) i risultati del calcolo relativo ad una barra di 90 mm di diametro fabbricata con un acciaio EN 34CrMo4 legato con B allo stato bonificato, nel quale si è verificata la presenza di martensite rinvenuta fino a 28 mm dalla superficie e di perlite crescente per il resto (si è semplificato il calcolo ipotizzando due soli costituenti metallografici). La tensione massima applicata era di 50 MPa. Viene anche aggiunto il calcolo relativo ad una ipotetica piastra dello stesso acciaio e di analogo spessore [16]. Anche la forma del fronte della cricca in avanzamento viene modificata se si incontrano differenti microstrutture nel percorso della cricca (Fig. 16). Figura 15 : Calcolo della crescita per fatica della profondità (a) e dalla semi-larghezza circonferenziale (c) di una cricca in una barra cilindrica di 90 mm di diametro con martensite rinvenuta (MR) in tutta la sezione o con perlite a cuore (MR+P) (1) o della crescita della cricca in profondità (a) ed in semi-larghezza (b) in una piastra di 90 mm di spessore con gli stessi costituenti metallografici (2) . Figure 15 : Calculated fatigue growth of the crack depth (a) and of the crack circunferential half-width (c) in a 90 mm dia. bar, either with homogeneous tempered martensite microstructure (MR) or exhibiting pearlite at core. (MR+P) (1) . Calculated fatigue growth of the crack depth (a) and of the crack half-width (b) in a 90 mm thick plate, either with homogeneous tempered martensite microstructure or exhibiting pearlite at core (2) . Figura 16 : Forma calcolata del fronte di cricca in corrispondenza di numeri crescenti di cicli in una barra a sezione circolare, ipotizzando una struttura omogenea di martensite rinvenuta (a) o una struttura disomogenea con perlite a cuore (b) . Figure 16 : Calculated crack geometry at selected cycle numbers in a round bar, either with homogeneous tempered martensite microstructure (a) or exhibiting pearlite at core (b) .