Issue 12

F. Frendo, Frattura ed Integrità Strutturale, 12 (2010) 48-56; DOI: 10.3221/IGF-ESIS.12.05 55 In maniera analoga è facile determinare lo sforzo normale N ed il momento flettente M G , valutato rispetto al baricentro della sezione residua, risultanti dal profilo di tensione ipotizzato in Fig. 11. Si ha rispettivamente:                       2 2 2 2 sc sc sc Rt Rt Rt N , (7)                                                                        2 2 sin sin2 2 sin sin 2 sin sin sin 2 2 sc sc sc G tR R R Rt R R Rt M Figura 12 : Curve  ottenute dalla caratterizzazione sperimentale del materiale effettuata mediante prove di trazione effettuate su provini estratti da uno degli elementi costituenti il braccio. Le espressioni precedenti mostrano la dipendenza delle caratteristiche di sollecitazione dai parametri che rappresentano la semiestensione della fessura e la posizione della cerniera plastica; utilizzando tali espressioni è possibile costruire la mappa mostrata in Fig.13 , che mostra il legame tra lo sforzo normale ed il momento flettente al collasso; le diverse curve si riferiscono a diversi valori della semiapertura  della fessura, mentre i diversi punti di una curva si riferiscono a diversi valori del parametro  che indica la posizione della cerniera plastica; all’aumentare del parametro  aumenta il valore dello sforzo normale, come risulta evidente anche dalla distribuzione di tensioni mostrata in Fig.11. Figura 13 : Relazione tra sforzo normale e momento flettente al collasso e sollecitazioni effettive. 0 100 200 300 400 500 600 0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 Deformazione Tensione (MPa)